高強度抗震鋼筋的良好塑韌性、高強屈比、高屈服強度可以最大限度地吸收地震能量，提高建筑物的安全性，目前，雖然國內各大鋼鐵企業生產出了500MPa級高強度抗震鋼筋，但對微合金化控軋控冷工藝的研究還不夠深入,時常出現質量缺陷，為了達到500 MPa的強度要求，國內大多數企業添加的釩、氮合金量偏高，不僅增加了生產成本，而且由于一味追求高強度，導致鋼筋帶狀組織嚴重、脆斷缺陷增多,進而強屈比和斷后伸長率降低。某公司近期生產的 HRB500E高強度抗震鋼筋中，出現個別規格為?28mm 的抗震鋼筋在冷彎試驗過程中發生橫向斷裂的現象，筆者主要利用直讀光譜儀、光學顯微鏡、掃描電鏡 (SEM)、能譜儀(EDS)等分別對冷彎脆斷鋼筋的化學成分、顯微組織、斷口形貌以及夾雜物成分等進行了檢驗和分析,以查明其冷彎脆斷的主要原因。

1、化學成分分析

對該爐次熔煉樣及冷彎脆斷鋼筋取樣(脆斷試樣化學成分分析取樣位置遠離斷口，使用 ARL3460直讀光譜儀進行化學成分分析,結果見表1,可見各元素含量均符合相關技術要求。

2、金相分析

在冷彎脆斷鋼筋斷口處截取橫截面試樣，磨制、拋光后使用GX71光學顯微鏡進行金相觀察，拋光態觀察發現，對應開裂源部位的基體上存在大量塊狀硅酸鹽類夾雜物,橫截面夾雜物的長度方向顯示的是夾雜物的寬度。

3、斷口微觀分析

利用ZEISSSIGMA HD掃描電鏡(SEM)對冷彎脆斷鋼筋斷口進行觀察發現,整個斷口基本為脆性斷口，其中,開裂源位置斷口上分布著較多的塊狀小亮點，使用 XGMax50能譜儀(EDS)分析可確認這些塊狀物為硅酸鹽類夾雜物。

4、綜合分析

由上述理化檢驗結果可知:該冷彎脆斷鋼筋的化學成分及對應爐次鋼液的化學成分均符合相關技術要求;顯微組織為均勻的鐵素體+珠光體,無異常組織特征,晶粒度級別為9.5級,均符合相關標準對HRB500E高強度抗震鋼筋的技術要求，經調研,該公司生產的該爐次使用開澆爐,鋼液澆鑄溫度過高,造成了鋼液與空氣嚴重的二次氧化,形成了大量的外來硅酸鹽類夾雜物[8],夾雜物未及時上浮,混入結晶器內,導致鋼坯鋼材中出現大量的硅酸鹽類夾雜物。

澆鑄溫度過高,造成了鋼液與空氣嚴重的二次氧化,形成了大量的外來硅酸鹽類夾雜物[8],夾雜物未及時上浮,混入結晶器內,導致鋼坯鋼材中出現大量的硅酸鹽類夾雜物。

鋼筋脆斷斷口中出現了超長、超寬型硅酸鹽類夾雜物,且硅酸鹽類夾雜物為脆性夾雜物,與基體金屬的韌性、塑性有較大的差別.試樣在冷彎變形時,夾雜物不能產生相應的變形[9],鋼的變形在夾雜物與基體界面處發生應力集中,使該處產生微裂紋,隨著載荷的增加夾雜物處所產生的微裂紋將不斷擴展,達到一定臨界狀態時便會發生開裂。

5、結論及建議

(1)HRB500E高強度抗震鋼筋冷彎脆斷的主要原因為材料中存在大量硅酸鹽類夾雜物，其次為應力集中，在受到彎曲應力時，兩者會共同作用在最薄弱部位使鋼筋發生橫向脆性斷裂。

(2)鋼液澆鑄溫度過高，造成了鋼液與空氣的嚴重二次氧化，是導致形成大量硅酸鹽類夾雜物的主要原因。

(3)建議優化冶煉工藝制度，提高鋼液潔凈度，降低夾雜物含量，改善夾雜物的分布形態,避免類似質量事故的再發生。